主要作用
定壓溢流作用:在定量泵節流調節系統中，定量泵提供的是恒定流量。當系統壓力增大時，會使流量需求減小。此時溢流閥開啟，使多余流量溢回油箱，保證溢流閥進口壓力，即泵出口壓力恒定(閥口常隨壓力波動開啟)。
穩壓作用:溢流閥串聯在回油路上，溢流閥產生背壓，運動部件平穩性增加。
系統卸荷作用:在溢流閥的遙控口串接溢小流量的電磁閥，當電磁鐵通電時，溢流閥的遙控口通油箱，此時液壓泵卸荷。溢流閥此時作為卸荷閥使用。
安全保護作用:系統正常工作時，閥門關閉。只有負載超過規定的極限(系統壓力超過調定壓力)時開啟溢流，進行過載保護，使系統壓力不再增加(通常使溢流閥的調定壓力比系統最高工作壓力高10%~20%)。
實際應用中一般有:作卸荷閥用，作遠程調壓閥，作高低壓多級控制閥，作順序閥，用于產生背壓(串在回油路上)。
溢流閥一般有兩種結構:1、直動型溢流閥 。2、先導式溢流閥。
對溢流閥的主要要求:調壓范圍大，調壓偏差小，壓力振擺小，動作靈敏，過載能力大，噪聲小。
UEIK-11RSQ/52-24迪普馬放大器
RQ4M先導壓力溢流閥 型閥是一種疊加式先導壓力溢流閥，其安裝尺寸符合CETOP05和ISO標準。
該閥可通過螺栓或螺釘與其它CETOP05疊加閥進行裝配連接而無需用油管。該閥有兩種型號，可對一路或兩路的管路壓力進行調整，且具有4種不同的壓力調整范圍。該閥通常用于液壓回路壓力限制元件。
通常供貨時，帶六角調整螺釘，鎖緊螺母和調整限位裝置。
UEIK-11RSQ/52-24 UEIK-11RSQ/52-24 UEIK-11RSQ/52-24
UEIK-11RSQ/52-24 UEIK-11RSQ/52-24 UEIK-11RSQ/52-24
迪普馬現貨如下
DS3-TB/10N-D24K1/CP 電磁換向閥
ECA/B/10 電磁插頭
MCD5-SBT/51N 壓力控制閥
RQM3-P6/A/60N-A230K1 溢流閥
DS3-TB/10N-A230K1 電磁方向閥
RQ3-P5/41 板式溢流閥
PRE25-350/10N-D24K1 比例壓力閥
DS5-S4/12N-A230K1 電磁方向閥
MZD4/50 疊加閥
UEIK-11RSQ/52-24 電子控制單元
GP1-0034R95B/20NH 液壓泵
DS3-S4/10N-D24K1 電磁方向閥
RQ5-P6/41 板式溢流閥
MZD2/A/50 減壓閥
DS3-S3/10N-A230K1 電磁換向閥
DXJ3-D0L10/10N-E0K11 伺服閥
注意事項
噪聲和振動
液壓裝置中容易產生噪聲的元件一般認為是泵和閥，閥中又以溢流閥和電磁換向閥等為主。產生噪聲的因素很多。溢流閥的噪聲有流速聲和機械聲二種。流速聲中主要由油液振動、空穴以及液壓沖擊等原因產生的噪聲。機械聲中主要由閥中零件的撞擊和磨擦等原因產生的噪聲。
(1)壓力不均勻引起的噪聲
先導型溢流閥的導閥部分是一個易振部位如圖3所示。在高壓情況下溢流時，導閥的軸向開口很小，僅0.003~0.006厘米。過流面積很小，流速很高，可達200米/秒，易引起壓力分布不均勻，使錐閥徑向力不平衡而產生振動。另外錐閥和錐閥座加工時產生的橢圓度、導閥口的臟物粘住及調壓彈簧變形等，也會引起錐閥的振動。所以一般認為導閥是發生噪聲的振源部位。
由于有彈性元件(彈簧)和運動質量(錐閥)的存在，構成了一個產生振蕩的條件，而導閥前腔又起了一個共振腔的作用，所以錐閥發生振動后易引起整個閥的共振而發出噪聲，發生噪聲時一般多伴隨有劇烈的壓力跳動。
(2)空穴產生的噪聲
當由于各種原因，空氣被吸入油液中，或者在油液壓力低于大氣壓時，溶解在油液中的部分空氣就會析出形成氣泡，這些氣泡在低壓區時體積較大，當隨油液流到高壓區時，受到壓縮，體積突然變小或氣泡消失;反之，如在高壓區時體積本來較小，而當流到低壓區時，體積突然增大，油中氣泡體積這種急速改變的現象。氣泡體積的突然改變會產生噪聲，又由于這一過程發生在瞬間，將引起局部液壓沖擊而產生振動。先導式溢流閥的導閥口和主閥口，油液流速和壓力的變化很大，很容易出現空穴現象，由此而產生噪聲和振動。
(3)液壓沖擊產生的噪聲
先導式溢流閥在卸荷時，會因液壓回路的壓力急驟下降而發生壓力沖擊噪聲。愈是高壓大容量的工作條件，這種沖擊噪聲愈大，這是由于溢流閥的卸荷時間很短而產生液壓沖擊所致在卸荷時，由于油流速急劇變化，引起壓力突變，造成壓力波的沖擊。壓力波是一個小的沖擊波，本身產生的噪聲很小，但隨油液傳到系統中，如果同任何一個機械零件發生共振，就可能加大振動和增強噪聲。所以在發生液壓沖擊噪聲時，一般多伴有系統振 動。
(4)機械噪聲
先導式溢流閥發出的機械噪聲，一般來自零件的撞擊和由于加工誤差等產生的零件磨擦。
在先導型溢流閥發出的噪聲中，有時會有機械性的高頻振動聲，一般稱它為自激振動聲。這是主閥和導閥因高頻振動而發生的聲音。它的發生率與回油管道的配置、流量、壓力、油溫(粘度)等因素有關。一般情況下，管道口徑小、流量少、壓力高、油液粘度低，自激振動發生率就高。
RQ4M5-D/51 壓力控制閥
BOBINA C31-D12K1/20 線圈
MZD5/50 減壓閥
MVR-SA/51 單向閥
DSE5-A60/10N-D24K1 比例方向閥
RM2-W4/31N 壓力控制閥
DS5-TA/12N-A230K1 電磁換向閥
DSE5-C60/10N-D24K1 比例方向閥
BOBINA C25.4-A110K1/11 線圈
MCD6-SP/51N 疊加閥
VR4M1-SP/50 單向閥
MVPP-D/50 疊加閥
MERS-RD/50 節流閥
DS3-RK/10N-D00 電磁換向閥
BOBINA C22-D12K1/10 線圈
DS5-S1/12N-D24K1 電磁換向閥
Z4M4-I/50 減壓閥
DS3-TA02/10N-D24K1 電磁換向閥
MVR-ST/51 單向閥
DS3-S3/10N-D28K1 電磁換向閥
EDM-M231-20E0 比例放大器
MCD5-DT/51N 壓力控制閥
DSE5-C30/10N-D24K1 比例方向閥
MVR-RS/P/50 單向閥
DSE3-A08/10N-D24K1 比例方向閥
MVPP-SB/50 疊加閥
E5P4-S3/E/40N-D24K1 電液換向閥
ERS4M-SA/40 節流閥
DS3-TA23/10N-D28K1 電磁換向閥
RQ4M5-SP/51 壓力控制閥
RQM5-P5/A/60N-D24K1 板式電磁溢流閥
DSE5G-C60/10V-E0K11/B 比例方向閥
VPPM-073PC-R00S/10N000 柱塞泵
MZD3/B/50 減壓閥
DSE3-C08/10N-D24K1 比例方向閥
PTH-400/20E1-K10 壓力傳感器
DS3-TA/10N-D24K1 電磁換向閥
EX7S/L/10 7芯插頭
RPCER1-8/C/52-24 比例流量閥
MCD5-SB/51N 壓力控制閥
PST4/21N-K1-K 壓力繼電器
DSPE7-C150/11N-II/D24K1 比例方向閥
PSP6/21N-K1/K 壓力繼電器
DSE3G-C26/11N-E0K11/B 比例方向閥
RQM3-P6/A/60N-D24K1 電磁溢流閥
VPP4M-SA/40 單向閥
BOBINA C20.6-A230K1/10 線圈
MRQ4-SP/M1/51 疊加式溢流閥
RS4-I/30 插裝式節流閥
MZD2/50 減壓閥
注意事項
噪聲和振動
液壓裝置中容易產生噪聲的元件一般認為是泵和閥，閥中又以溢流閥和電磁換向閥等為主。產生噪聲的因素很多。溢流閥的噪聲有流速聲和機械聲二種。流速聲中主要由油液振動、空穴以及液壓沖擊等原因產生的噪聲。機械聲中主要由閥中零件的撞擊和磨擦等原因產生的噪聲。
(1)壓力不均勻引起的噪聲
先導型溢流閥的導閥部分是一個易振部位如圖3所示。在高壓情況下溢流時，導閥的軸向開口很小，僅0.003~0.006厘米。過流面積很小，流速很高，可達200米/秒，易引起壓力分布不均勻，使錐閥徑向力不平衡而產生振動。另外錐閥和錐閥座加工時產生的橢圓度、導閥口的臟物粘住及調壓彈簧變形等，也會引起錐閥的振動。所以一般認為導閥是發生噪聲的振源部位。
由于有彈性元件(彈簧)和運動質量(錐閥)的存在，構成了一個產生振蕩的條件，而導閥前腔又起了一個共振腔的作用，所以錐閥發生振動后易引起整個閥的共振而發出噪聲，發生噪聲時一般多伴隨有劇烈的壓力跳動。
(2)空穴產生的噪聲
當由于各種原因，空氣被吸入油液中，或者在油液壓力低于大氣壓時，溶解在油液中的部分空氣就會析出形成氣泡，這些氣泡在低壓區時體積較大，當隨油液流到高壓區時，受到壓縮，體積突然變小或氣泡消失;反之，如在高壓區時體積本來較小，而當流到低壓區時，體積突然增大，油中氣泡體積這種急速改變的現象。氣泡體積的突然改變會產生噪聲，又由于這一過程發生在瞬間，將引起局部液壓沖擊而產生振動。先導式溢流閥的導閥口和主閥口，油液流速和壓力的變化很大，很容易出現空穴現象，由此而產生噪聲和振動。
(3)液壓沖擊產生的噪聲
先導式溢流閥在卸荷時，會因液壓回路的壓力急驟下降而發生壓力沖擊噪聲。愈是高壓大容量的工作條件，這種沖擊噪聲愈大，這是由于溢流閥的卸荷時間很短而產生液壓沖擊所致在卸荷時，由于油流速急劇變化，引起壓力突變，造成壓力波的沖擊。壓力波是一個小的沖擊波，本身產生的噪聲很小，但隨油液傳到系統中，如果同任何一個機械零件發生共振，就可能加大振動和增強噪聲。所以在發生液壓沖擊噪聲時，一般多伴有系統振 動。
(4)機械噪聲
先導式溢流閥發出的機械噪聲，一般來自零件的撞擊和由于加工誤差等產生的零件磨擦。
在先導型溢流閥發出的噪聲中，有時會有機械性的高頻振動聲，一般稱它為自激振動聲。這是主閥和導閥因高頻振動而發生的聲音。它的發生率與回油管道的配置、流量、壓力、油溫(粘度)等因素有關。一般情況下，管道口徑小、流量少、壓力高、油液粘度低，自激振動發生率就高。
EDM-M211-20E0 比例放大器
DSE3G-A26/11N-E0K11/B 比例方向閥
MERS-D/50 疊加閥
DS3-TA23/10N-A230K1 電磁方向閥
DS3-S2/10N-A230K1 電磁換向閥
DS3-S3/10N-D00 電磁換向閥
VR5-I1/32 板式單向閥
ZDE3-D/30N-D24K1 比例減壓閥
PRED3-350/10N-D24K1 比例壓力閥
MCD6-D/51N 壓力控制閥
DS3-S1/10N-D24K1 電磁換向閥
GP2-0234R95F/10N 外口齒合齒輪泵
BOBINA C22-D24K1/10 線圈
VPPM-046PC-R00S/10N000 柱塞泵
BOBINA C20.6-A110K1/10 線圈
DSE3-C26/10N-D24K1 比例方向閥
PRED3-210/10N-D24K1 比例壓力閥
DS5-RK/12N-D220K1 電磁換向閥
DSP7-S1/20N-EE/D24K1 電液換向閥
MCD6-SBT/51N 壓力控制閥
DS5-S3/12N-A230K1 電磁換向閥
PRE3-210/10N-D24K1 比例壓力閥
DS3-TA/10N-A230K1 電磁換向閥
DS5-S4/12N-D24K1 電磁方向閥
DS5-S2/12N-D24K1 電磁方向閥
DSE3-A26/10N-D24K1 比例方向閥
MVR-SPT/51 單向閥
DS3-TB23/10N-D24K1 電磁方向閥
PST2/21N-K1/K 壓力繼電器
E5P4-TA/E/40N-D24K1 電液換向閥
DSP7-TA/20N-IE/D24K1 電液換向閥
MCD4-SP/51N 疊加閥
CM-DS3/10 手動應急裝置
DS5-TA/12N-D24K1 電磁換向閥
注意事項
噪聲和振動
液壓裝置中容易產生噪聲的元件一般認為是泵和閥，閥中又以溢流閥和電磁換向閥等為主。產生噪聲的因素很多。溢流閥的噪聲有流速聲和機械聲二種。流速聲中主要由油液振動、空穴以及液壓沖擊等原因產生的噪聲。機械聲中主要由閥中零件的撞擊和磨擦等原因產生的噪聲。
(1)壓力不均勻引起的噪聲
先導型溢流閥的導閥部分是一個易振部位如圖3所示。在高壓情況下溢流時，導閥的軸向開口很小，僅0.003~0.006厘米。過流面積很小，流速很高，可達200米/秒，易引起壓力分布不均勻，使錐閥徑向力不平衡而產生振動。另外錐閥和錐閥座加工時產生的橢圓度、導閥口的臟物粘住及調壓彈簧變形等，也會引起錐閥的振動。所以一般認為導閥是發生噪聲的振源部位。
由于有彈性元件(彈簧)和運動質量(錐閥)的存在，構成了一個產生振蕩的條件，而導閥前腔又起了一個共振腔的作用，所以錐閥發生振動后易引起整個閥的共振而發出噪聲，發生噪聲時一般多伴隨有劇烈的壓力跳動。
(2)空穴產生的噪聲
當由于各種原因，空氣被吸入油液中，或者在油液壓力低于大氣壓時，溶解在油液中的部分空氣就會析出形成氣泡，這些氣泡在低壓區時體積較大，當隨油液流到高壓區時，受到壓縮，體積突然變小或氣泡消失;反之，如在高壓區時體積本來較小，而當流到低壓區時，體積突然增大，油中氣泡體積這種急速改變的現象。氣泡體積的突然改變會產生噪聲，又由于這一過程發生在瞬間，將引起局部液壓沖擊而產生振動。先導式溢流閥的導閥口和主閥口，油液流速和壓力的變化很大，很容易出現空穴現象，由此而產生噪聲和振動。
(3)液壓沖擊產生的噪聲
先導式溢流閥在卸荷時，會因液壓回路的壓力急驟下降而發生壓力沖擊噪聲。愈是高壓大容量的工作條件，這種沖擊噪聲愈大，這是由于溢流閥的卸荷時間很短而產生液壓沖擊所致在卸荷時，由于油流速急劇變化，引起壓力突變，造成壓力波的沖擊。壓力波是一個小的沖擊波，本身產生的噪聲很小，但隨油液傳到系統中，如果同任何一個機械零件發生共振，就可能加大振動和增強噪聲。所以在發生液壓沖擊噪聲時，一般多伴有系統振 動。
(4)機械噪聲
先導式溢流閥發出的機械噪聲，一般來自零件的撞擊和由于加工誤差等產生的零件磨擦。
在先導型溢流閥發出的噪聲中，有時會有機械性的高頻振動聲，一般稱它為自激振動聲。這是主閥和導閥因高頻振動而發生的聲音。它的發生率與回油管道的配置、流量、壓力、油溫(粘度)等因素有關。一般情況下，管道口徑小、流量少、壓力高、油液粘度低，自激振動發生率就高。
C22-D220K1/20 線圈
RQ4M4-SP/51 壓力控制閥
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